Измельчение 6

9. ТЕХНИКА БЕЗОПАСНОСТИ

9.1.ХАРА КТЕРИСТИКА ПОЖАРО-И ВЗРЫВОИОПАСНОСТИ ДРЕВЕСНЫХ МАТЕРИАЛОВ

Древесина и изделия из нее относятся к горючим материалам, Поэтому процесс производства древесной муки имеет высокую (тетчи) пожароопасное™. При производстве муки перерабатываемый материал измельчается и образует обширную поверхность соприкосновения с воздухом, вследствие чего возникают условии для воспламенения и быстрого распространения горении. Кроме того, древесная мука марок 140 н 180, мелкие . фракции Йилгг крупной муки и промежуточных продуктов, а f также древесная лыль являются взрывоопасными. Мелкие фракции Moiyr пыдслнться (сепарироваться) из продуктов и муки при пневмотраиснортировании (в материалопроводах, циклонах, фильтрах), в бункерах и в технологическом оборудовании — мельницах, буратах, рассевах. При этом не исключено образование взрывоопасных пылевоздушных концентраций. Источниками пожара и взрыва могут быть случайные искри от трения и ударов, при нарушении правил эксплуатации электрооборудования и несоответствии его требованиям взрывобезо-пасности, от разряда статического электричества. Способность Пыли воспламеняться зависит от характера источника воспламенения, особенно его температуры и поверхности соприкосновения с пылью. Минимальная энергия воспламенения древесной пыли равна 11,5 — 20,0 мДж. Пыль, находящаяся во взвешенном состоянии, называется аэрозолем. Осевшая пыль носит название аэрогеля. Наиболее взрывоопасны’частицы пыли размером менее 100 мкм. Нижний предел воспламенения (взрываемости) аэрозоля равен 12,6— 25,0 г/м³, а температура его самовоспламенения 610—775°С. Древесная пыль в виде аэрозоля при соответствующих условиях может детонировать, причем скорость детонации достигает 2000м/с [7, 8, 12]. Скорость распространения огня по поверхности аэрогеля (древесной муки) при обычных условиях и влажности муки 5% составляет 0,25—0,30 м/с, а по некоторым источникам достигает 0,65 м/с и снижается при повышении влажности аэрогеля и относительной влажности воздуха. Скорость распространения пламени по материалопроводам составляет 12—15 м/с. При нормальном режиме работы в воздухе производственных помещений взрывоопасные концентрации, как правило, не воз пикают, но древесная пыль может выделяться через неплотно стй оборудования и оседать в помещении. Аэрогель опасен тем, что взрывная волна локального взрыва на пути своего движения приводит его- во взвешенное состояние и подготавливает тем са мым горючую среду для дальнейшего распространения взрыва Древесная пыль, имея большую поверхность, обладает значительной электроемкостью и удельным электрическим сопротивлением выше 10⁵ Ом-м, вследствие чего способна приобретать заряды статического электричества. Пыль может электризоваться в процессе трения о стенки материалопроводов и бункеров, о сита рассевов, при ударах и трении частиц друг о друга, а также за счет адсорбции ионов воздуха. Из-за низкой электропроводности пыли заряды на ней могут удерживаться длительное время даже при заземленном оборудовании. Заряды образуются как на самой пыли (положительный заряд), так и на металлических частях оборудования (отрицательный заряд). При накоплении заряда до 30 кВ/см может произойти искровой разряд.

ТРЕБОВАНИЯ К ТЕХНОЛОГИЧЕСКОМУ ПРОЦЕССУ И ОБОРУДОВАНИЮ

Требования безопасности к процессам производства древесной муки установлены з ОСТ 13-72—78 «Производство древесной муки. Требования безопасности», введенном в действие с 01.07. 79. В процессах производства древесной муки возможно действие следующих опасных и вредных факторов: незащищенных движущихся элементов производственного оборудования; повышенной температуры поверхности оборудования; опасного уровня If, напряжения, соприкосновения в электрической цепи, замыкание которой может произойти через тело человека; повышен|ного уровня статического электричества; повышенной запыленности воздуха рабочей зоны; повышенной или пониженной температуры воздуха рабочей зоны; недостаточной освещенности !,рабочей зоны; повышенного уровня шума и вибрации на рабо-|’чем месте. | Производство древесной муки является взрыво- и пожаро-|^: опасным и относится к категории Б а соответствии со СНиП ( II-M-2—72. Основные производственные помещения цехов дре-| весной муки (сушильное отделение, отделение измельчения, ^ со’ртирования, фильтровальное, склад готовой продукции) при ! применении в них электрооборудования классифицируются как взрывоопасные п по «Правилам устройства электроустановок» относятся к классу В-Пз, отделение упаковки — B-II; склад сырья классифицируется как пожароопасный класс — П-11. Технологические процессы производства древесной муки должны соответствовать правилам технической эксплуатации применяемого оборудования и требованиям, обеспечивающим защиту работающих от воздействия опасных и вредных производственных факторов. Общие требования к технологическому процессу и оборудованию заключаются в следующем. С целью снижения опасности производства необходимо обеспечивать механизацию технологических операций, герметизацию технологического и транспортного оборудования, использовать всасывающие системы пневмотранспорта, исключающие поступление в рабочую зону запыленнюго воздуха. Пусковые устройства технологического оборудования должны быть сблокированы таким образом, чтобы его пуск был невозможен без предварительного пуска аспирационных или пнев-мотранспортных систем. В случае остановки какого-либо оборудовения или механизма должны останавливаться предшествующее оборудование и механизмы. Пуск и остановка оборудования должны производиться в режиме, исключающем его перегрузку. Применение плоскоремея-кых передач в производственных помещениях цехов древесной муки не допускается. Нагревающиеся поверхности оборудования и ограждений па рабочих местах должны быть покрыты тепло изолирующим я материалами или ограждены. Температура нагретых поверхностей на рабочих местах не должна превышать 35°С. За состоянием подшипников 9 процессе эксплуатации дол ж но быть организовано наблюдение. При повышении темпери туры подшипников свыше 70°С машины и механизмы должим быть ‘немедленно остановлены для выявления и устранения при чин неисправности. Мельницы. Причинами взрыва в мельницах могут быть попадание в корпус посторонних предметов, удар молотка о kbадрат крепления сит, запрессовка и перегрев мельницы. Мельницы должны быть оснащены приспособлениями дли автоматической остановки или выключения подачи продукта при перегрузках, превышающих 10% номинального тока. Дли удаления металлических и других посторонних примесей из поступающего продукта должна осуществляться магнитная и инерционная сепарация. Магнитные и инерционные сепараторы сле дует осматривать и очищать не реже одного раза в смену. Грузоподъемную силу магнитов необходимо проверять не реже одного раза в месяц. Необходимо производить тщательную балансировку ротора и надежную фиксацию ситового барабана во избежание удара молотков о квадраты крепления сит. Сушилки. Наиболее вероятной причиной загорания в сушилке является самовозгорание древесины. Поэтому давление подводимого пара не должно превышать 0,6 МПа, а температура внутри аппарата + 90°С. Необходимо регулярно очищать трубы калорифера от нагара. ‘ Рассевы. Для предотвращения аварийного выделения пыли запыления помещения необходимо применять надежные крепления загрузочных и разгрузочных рукавов, регулярно проверять их состояние и не допускать перегрузки рассева. Рассевы должны быть подключены к аспирационной системе через аспирационные патрубки на приемной доске или через пневмотранспортную систему отбора муки после рассева. С целью снижения взрывоопасности все металлические и электропроводные неметаллические части технологического оборудования должны быть заземлены. Заземляющие устройства для защиты от статического электричества следует объединять, с заземляющими устройствами для электрооборудования. Сопротивление заземления допускается до 100 Ом. Металлическое оборудование, трубопроводы, циклоны должны представлять непрерывную электрическую цепь. На фланцевых соединениях должны быть электропроводящие перемычки Последовательное включение в заземляющую шину нескольких станков, трубопроводов не допускается. С целью уменьшения поверхностного сопротивления диэлектрических сред рекомендуется применение общего и местной i увлажнения воздуха в опасных местах до влажности 70%. Пневмосистемы должны быть снабжены взрывными клапанами мембранного типа из алюминиевой фольги толщиной 0,3 мм, установленными на аспирационных коллекторах nocле разгрузителей. Выхлопные трубы взрывных клапанов должны быть выведены из здания.

9.3. ПРОТИВОПОЖАРНАЯ АВТОМАТИКА

Противопожарную автоматику цеха древесной муки рассмотрим на примере проекта, выполненного Московским СПКБ « Спецавтоматика» к типовому проекту цеха 1979 г. Учитывая, что обычные способы тушения пожара струей воды для цехов и малоэффективны, для защиты производственных помещений по площади принята установка водяного, пожаротушения дренчерного типа. Поскольку значительное количество горючего материала сосредоточено в закрытых емкостях (бункерах, фильтрах), проектом предусматривается установка в них дренчерных и спринклерных оросителей. В циклонах ввиду их не-больших размеров, а также незначительных количеств горючего материала защита не предусматривается. Дальнейшее распространение пожара по трубам пневмотранспорта предупреждается защитой, предусмотренной в фильтрах. Интенсивность орошения для производственных помещений принята 0,12 л/с-м^?, а для складов древесной муки и вспомогательных материалов — 0,4 л/с-м². Установка пожаротушения, исходя из условий эксплуатации и уменьшения максимальных расходов воды, секционирована. Две сплинклерные секции защищают технологическое оборудование (бункера муки и сухого продукта, фильтры) и оклад вспо-; могательных материалов. Шесть дренчерных секций защищают ‘остальные помещения. Побудительная система дренчерных секций склада древесной муки — тросовая, остальных помещений — спринклерная. Побудительные тросовые клапаны размещаются непосредственно в складе муки, остальные узлы управления — в специальном помещении. На каждом клапане типа ВС и ГД установлено по три универсальных сигнализатора давления. Контакты двух из них используются для выдачи сигнала о пожаре и при необходимости автоматического включения насосной станции. Контакты третьего сигнализатора используются для отключения вентиляции и технологического оборудования при пожаре. Все контакты сигнализаторов выведены на соединительные коробки, размещенные в помещении узла управления. Включение спринклерных секций только автоматическое, дренчерных секций — автоматическое, местное из защищаемых помещений, дистанционное из помещения узла управления (кроме секций склада муки с тросовой побудительной системой). Установка работает следующим образом. До пожара все трубопроводы спринклерных секций и дренчерных секций до клапанов должны быть заполнены водой с постоянным напором. При пожаре легкоплавкий замок спринклера или троса, находящегося над очагом пожара, разрушается, вскрываются соответствующие клапаны, и очаг пожара орошается. В спринклерных секциях орошение производится вскрывшимися спринклерами, в дренчерных — всеми дренчерами секции одновременно. Бункеры и фильтры оборудованы спринклерами и дренчерами, что обеспечивает подачу воды как автоматически, так и вручную с помощью кранов, открывающих подачу воды в дренчеры. Дренчерные оросители, защищающие бункеры и фильтры, подсоединены к спринклерной секции защиты оборудования. Максимальный расчетный расход воды, обусловленный одновременной работой четырех дренчерных секций оклада муки, — 117 л/с. Установка работает нормально при условия постоянного напора воды у узла управления (на отметке пола) — 0,8 МПа. В других помещениях расчетный расход воды составляет: отделение упаковки — 18 л/с; отделение измельчения и •сушильное отделение — 83 л/с; отделение сортирования — 72 л/с; фильтровальное — 83 л/с; отделение предварительного измельчения — 40 л/с, склад техматериалов — 72 л/с, для за-щиты оборудования — 14 л/с. Нормативная длительность работы установки пожаротушения — 1 ч. Ликвидация мелких загораний в помещениях обеспечивается с помощью пожарных кранов.

10. ЭКОНОМИКА ПРОИЗВОДСТВА ДРЕВЕСНОЙ МУКИ

СЕБЕСТОИМОСТЬ И ЦЕНА ДРЕВЕСНОЙ МУКИ

Себестоимость производства древесной муки зависит от вида применяемого сырья, марок выпускаемой муки, состояния оборудования, принятой технологии и ряда других факторов. В то же время иногда наблюдается очень существенная разница между уровнем затрат на разных предприятиях, которая достигает двухсот и более процентов. Уровень рентабельности древесной муки, выпускаемой Цш ломевским ЛДК, составил в 1977 г. 14,2%, а Вахтанским ЛПХ 111,6%. Однако эти данные не свидетельствуют о фактическим состоянии производства на этих предприятиях. Вахтанский ЛПХ списывает на сырье почти в 3 раза меньше затрат, чем Цш.т менский ЛДК. Значительно меньше на Вахтанском ЛПХ и у|ш-вень затрат на содержание и эксплуатацию оборудования. В 1978 г. разработаны и утверждены «Технические услшши на сырье для производства древесной муки» (ТУ 13-411 /Н) Утверждена цена на сырье для производства древесной муки 5 р- за 1 м³ (прейскурант 07-03/31). При разработке проекта цен на древесную муку (базовой марки 180) по ГОСТ 16361—79 ЦНИИМОДом в основу расчета принята фактическая среднеотраслевая ссбестоимость обезличенной тонны муки с корректировкой затрат по сырью и учетом фактического коэффициента добротности. Оценка стоимости сырья принята в соответствии с прейскурантом 07-03/31. 12.1 Ценностные коэффициенты древесной муки

В табл. 12,1 приведены ценностные коэффициенты по маркам и сортам муки по ГОСТ 16361—79. nike air max 1 Ценностные коэффициенты соответствуют коэффициентам трудоемкости производства, установленным Гипролеспромом и ЦНИИМОДом. Ценностный коэффициент, равный 1, присвоен муке 1-го сорта марки 180, занимающей в общем объеме производства древесной муки примерно 70% от общего выпуска. Средний ценностный коэффициент 1 т обезличенной древесной муки определяется по формуле _ц1Кцер = (К_ц1q₁ + К_ц2q₂ +… + К_цnq_n) / Q , где К_ц1, К_ц2 — —. Кцn — ценностные коэффициенты данной марки и сорта муки; q₁, q₂, . . ., q_n — объемы производства муки данной марки и сорта; Q — общий объем производства муки. Средний ценностный отраслевой коэффициент Кцер составил при расчете по этой формуле 1,05. При расходе сырья 3,3 м³ на 1 т древесной муки затраты на сырье составляют 16,5 р. Затраты на материалы 3,3 р. Трудовые затраты па производство 1 т древесной муки (при потребности 18,27 нормочаса и стоимости 1 нормочаса 58,1 к.) с учетом доплат (15%) составляют 12,23 р. При разработке оптовых цен на древесную муку был исполь|зован нормативный метод ценообразования. Сущность его заключается в том, что для формирования затрат на производство по важнейшим элементам калькуляций разрабатываются нормативы. Использование нормативов затрат позволяет определить нормативную себестоимость продукции и уровень цен на нее не на основе затрат, складывающихся на каждом предприятии, а с учетом среднеотраслевых норм расхода сырья, материалов, заработной платы и т, д. Нормативная отраслевая калькуляция 1 т обезличенной древесной муки приведена в табл. 12.2. В результате расчета установлены следующие оптовые цены на древесную муку (табл.12.3). 12.2. Калькуляция себестоимости I т древесной муки

12.3. Оптовые цены на древесную муку, р. за 1 т

Примечание. Стоимость тары в оптовые цены не включена и оплачивается покупателем сверх указанных оптовых цен. -^

10.2. ЭКОНОМИЧЕСКАЯ ЭФФЕКТИВНОСТЬ ПРОИЗВОДСТВА ДРЕВЕСНОЙ МУКИ

Производство древесной муки является одним из наиболее рентабельных направлений переработки отходов лесопиления-.-и деревообработки. Если средний уровень рентабельности товарной продукции по Минлеспрому СССР составлял 6,5%, то древесной муки 47%, технологической щепы 15,7%, стружки древесной 28,5%. При относительно невысоких затратах производство древесной муки дает возможность получить высококвалифицированную продукцию из отходов лесопиления и деревообработки, повысить уровень комплексного использования древесины. Затраты производства на 1 р. товарной продукции в производстве древесной муки одни из самых низких в отрасли и составляют 0,68 р. Для сравнения: средний по Минлеспрому — 0,93 р., в производстве технологической щелы — 0,87 р., производстве стружки древесной — 0,79 р. Средний срок окуаемости капиталовложений при строительстве новых цехов |древесной муки более чем в 2 раза ниже нормативного [14]. Трудоемкость производства древесной муки значительно ниже, чем в других деревообрабатывающих производствах. Имеются значительные возможности снижения количества обслуживающего персонала за счет полной автоматизации технологического процесса производства древесной муки. В 1979 г. разработан новый типовой проект цеха древесной муки мощностью 10 тыс. т в год. По сравнению с типовым проектом 1965 г. значительно улучшены технико-экономические показатели (табл. 12.4). 12.4. Сравнение основных технико-экономических показателей типовых проектов 1965 и 1979 гг.

•Краткий технико-экономический анализ основных показателей производства древесной муки указывает на высокую экономическую эффективность этого вида деревообработки.

Стратегия развития ГД – технологии измельчения

Необходимость преодоления внутренних противоречий, связанных с желанием инициатора новых технологий сохранять за собой контроль производства при нехватке собственных средств, обусловливает (диктует) необходимость разделения проекта развития технологии ГДД на три стадии:

1. завершение исследований и испытаний, включая исследование экономических аспектов производства и сбыта продукции;
2. освоение производства;
3. переход к полномасштабному производству продукции в стационарном режиме.

   Каждой из трех стадий инновационного проекта соответствует определенная организационная форма наиболее адекватная характеру деятельности, распределению рисков и прав, а также особый подход к оценке прав интеллектуальной собственности. В области газодинемического диспергирования материалов решению задач первой стадии способствует исследование факторов, обеспечивающих определение наиболее приемлемой, с точки зрения объема капиталовложений и эксплуатационных расходов, системы дробления и разазмола. Организационная форма на первой стадии развития ГД-технологии должна характеризоваться концентрацией полученных результатов, прав их использования, а также всей необходимой для этого информации у одного юридического (или физического) лица.

4. СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ

   !. Альтермаи А. Э., Гортннский В. В. Мельничные рассевы ЗРШ. М 1971. 96 с. 2. Архангельский В. Д. Технология древесной муки. М. — Л., 1957, 192 с. 3. Борисов Н. А. Технология и организация производства древесной муки тонкого помола. М., 1966. 212 с. 4. Варламов Ю. П. Перспективы применения воздушной сепарации в производстве древесной муки. — Труды / ЦНИИМОД, Архангельск, 1971, вып. 27, с, 87—89, 5. Волин В. А. Производство древесной муки тонкого помола и ГДР, М,, 1971. 21 с. 6. Гор тине кий B.C., Де некой А. В., Борис кин М. А. Процессы сепарирования на зерноперерабатывающих предприятиях. М., 1973. 295 С. 7. Ефремова Т. К., Мнтусов В, А. О причинах возникновения пылевых взрывов при производстве древесной муки, — Деревообрабатывающая промышленность, 1970, № 12, с. 1—15. 8. Ефремова Т. К-, Митусов В. А. Предупреждение взрывов древесной пыли, — Деревообрабатывающая промышленность, 1973, № 2, с, 8—10, ‘ 9. Котцов С. Г., Цывин М. !Л. Совершенствование технологии и оборудования в производстве древесной муки. — В кн.: Комплексное использование лревесного сырья, — Труды / ЦНИИМОД, Архангельск, 1979, с. 97—102. 10. Коузов П. А. Основы анализа дисперсного состава промышленных пылей и измельченных материалов. Л., 1974. 280 с. 11. Новый рассев для древесной муки / Ю. Д. Ширяев, Ю. П. Варламов, Д. А. Грязнев, М, А. Барзенинэ. — Труды ЦНИИМОД, Архангельск, 1673, выи, 30, с. 56—57. 12. Носов И. Г. Противопожарная безопасность в цехах древесной муки, М., 1962. 40 с, 13. Стерлин Д. М. Сушка в производстве фанеры и древес но стружечных плит. М., 1977, 384 с. 14. Фридман М. И., Днркс А. Я. Производство древесной муки. М,, 1972, 24 с. 15. Цывин М, М., Котцов С. Г. Перспективное оборудование для сепарации древесной муки. — Реф. информ. Механическая обработка древесины. М., 1976, № 7, с, 17—18. 16. Цывин М. М., Шмаков И. В., Котцов С. Г. Мельница для древесных материалов, авторское свидетельство № 650815, опубл. 05.03.79, бгол.л, -Ns 9. 17. Цывин М. М., Котцов С. Г., Шмаков И. В. Производств) дрел^сной муки. М., 1977. 38 с. 18. Цывин М. М., Котцов С. Г., Шмаков И. В. Состояние и перспектива развития производства древесной муки, — Экспресс-информ. Механическая обработка древесины, М» 1980, вып. 7, 24 с, 19. Цывин М. М. и др. Дозатор ДОВМ-1 для затаривания древесной муки в мешки / М. М. Цывин, С. Г, Котцов, И. В. Шмаков, Е, Л. Чебыкип. — Реф. информ. Механическая обработка древесины. М., 1981, вып. 6, с, 3—4. 20. Цывин М. М., Котцов С. Г. Анализатор для определения гранулоиет-рического состава тонкоизмельченной древесины. — Реф. информ. Механн-чесьая обработка древесины. М., 1981, вып. 6, с. 4.

   список литературы

   1. Алемасов В. Е. Теория реактивных.двигателей. М,;. Машпм.Л’-‘^ii,- ‘ 2. Антропов В. И’. Установки для электродугового Нрожига’нйя отвер стий в- бетонных, железобетонных¹ н кирпичных ‘ кЬнструкЦйях/ЦБТИ ЦНИИОМТП. М» 1968. ‘ •- » — • ‘• — — » •-•-• • •-. ‘ • » 3.-Аь.С. №-397355. Управляющее устройство,инструмента для обработки минерального матерка л а/Божеж» Е. П. и др. Опубл. в Б. И. 1973, № 37. 4. А. с. № 408002. Термоинструмент/Боженов’Е. П. и» др. Опубл. в Б. И. adidas homme 1973, М47. 5. А. с. № 555020. Тер мои нстру Mesm Боженов Е. П.»и др. Опубл. в 1977, №.15. , . . ,.;.,. 6. as-c. № 522632. Реактивно перемещающееся устройство для проходки скважин в горных породах/Боженов Е. П. и др. Опубл. в Б. И. 1976, №27. 7. А. с. № 485223. Рабочее оборудование роторного экскаватора /Боженов Е. П. и др. Опубл. в Б. И. 1975, № 35. 8. А. с. № 528371. Способ возведения грунтового покрытия и устройства для реализации способа Боже нов Е. П. и др. Опубл. в Б. И. 1976, № 34. 9. ^:А. с. № 719194. Реактивно перемещающееся устройство для проходки скважин в массиве ль да,’Боже нов Е. П. и др. Опубл. в Б. И. 198Q, № 81. 10..Д. с. № 171421. Устройство для закрепления грунта в стенках тоннелей, скважин и тому подобных coop у же ни и.’Боженов Е. П. Опубл. в Б. И. 1965, М 11. 11. А, с. № 545723. Устройство для погружения свай/Боженов Е. П. и др. Опубл. в Б. И. 1977, № 5. 12. А. с. № 545722. Устройство для погружения свай/Боженов Е. И. и др. Опубл. в Б. И. 1977, № 5. 13. А. с. № 565974, Устройство для погружения свай/Боженов Е. П. и- др. Опубл. в Б. И. 1977, № 27. ; ,••:•••• , : 14. А. с. № 461858. Способ очистки поверхностей стальных конструкций от ржавчины/Боженов Е. fl. и др. Опубл, в Б. И. 1975, № 8. A. q. №’675290. Термог-азогенератбр/Воженав Е. П. И др. Опубл. в Б. И. 1979, №’2Т. •••;•,. ^; 16: А.¹ с. № 607922. Термокнструмент/воженов Е. П. н др. Опубл. в Б. И. 1976, =№ 19. — — ‘—:-.-; < » -•. ^,. — < • • 17. А. с, № 523980. Устройство для. термнческрго,. разрушения и. обра ботки твердого минерального матер нал а /Боженов Е. П. и др. Опубл. в Б. И. 1976, № 129. …. 18. А. с. № 389240: Стенд для исследования термического разрушения горных породУ Вожено в Е. П. и др. Опубл. в Б. И. 1973, № 29. № А. с. J* 763569. Устройство для прохрлкн. скважик;Боженов Е. П. и др. Опубл. в Б, И. 1980, № 34. . . » [‘ 20. А. с, № 698772. Устройство для обработки изделий из высокопрочного’камЬя/БоЖенов Е. П. и’др.’Ойубл¹. в Б’. ИИ’979; JA *3. «• ‘ ‘ — 21. А. с. № 726333, Устройство для разрушения горных пород/Вожено* Е. П. и др. Опубл. в Б. И. I960, №13. 22. А. с. № 350767. Автоклав для термообработки строительных материалов/ Боженов П. И., Иванов А. И.. Боженов Е. П. Опубл. в Б. И. 1972, № 27. 23. Богатырев В;, ЖолФндЬювский¹ О. Гаубица —> реактивный бур, — Изобретатель, 1966, № 6. . .;. .-•,»!’ 24. Боженов Е. П., Третьяков С. Н. Улучшение механических свойств грунтов теплофизическим спосо»бом. — В .кн.: Горногеологическая теплофизика / Тез. II Всесоюзной науч.-техн. кон’ф. «Проблем’ы»горной теплофиэнкв»/ЛГИ. Л, ‘1981.. 25. Божеиов Е. П. Стенд для экспериментального, исследования струйных газогенераторов..— В.-Строительные, и, дорожные машины, автомобили, технология металлов, детали машин, электротехника / Л ИСИ. Краткое содерж. докл. к XXV науч. конф. Л., 1967″. 26. Баженов Е. П. Основные параметры термоипструментов,., определяющие интенсивность разрушения минеральной среды. — В ка,: Стрцитель-ные и дорожные машины, автомобили/ЛИСИ. Краткое соДерж докл XXVII науч. конф. Л., 1969. 27. Боженов Е, П. Использование термоГазолицамкнеского способа для разрушения бетона и железобетона, — В кн.¹ Строительные и дорожные машипы/ЛИСИ. Краткое содерж. докл. XXVI науч. конф. Л., 1973. Adidas Superstar 28. Боженов Е. П, Особенности поведения бетона под воздействием -горячей сверхзвуковой струй, — В кн.: Исследования в Области строительных материалов и строительного производства/ЛИСИ. Л., 1969- . • 29. Боженов Е. П, Обработка бетона сверхзвуковой струей. .—’ В кн.: Технология заводского домостроения/ЦП ИИЭП жилища. Докл. и сообщ. па 11 иауч.-техп, конф. молодых специалистов. М., 1969; 30. Боженов Е. П., Горб В. И. Исследование характера взаимодействия горйчего газового потока с железобетонными элементами. — В кн.: Строительные и дорожные машины, аатомобили/ЛИСИ Докл. XXVII науч. . конф. Л., 1969. 31. Боженов Е.. .П., Супрун В- М. Струйный термоагрегат для резки И бурения цемептобетопных и асфальтобетонных покрытий. -‘- В кн.-. Строите.тыю-до.рожные машины, электротехника, автомобили и двигатели, деталн машин/Л ИСИ. Краткое содерж. докл. к XXV1I1 конф. Л., 1970. 32. Боженов Е. П. О причинах нестационарного воздействия сверхзву ковой газовой струи. — Им. вузов-Строительство и архитектура. Новоси бирск, 1969,№ 1. ‘ , 33. Боженов Е. П!, Иванов А. И. Стенд для исследования вопросов подводной термогазодинамической обработки крепких минеральных сред. — В кн.. Строительно-дорожные машины, электротехника, автомобили и двигатели, детали ‘машин/ЛИСИ. — Краткое содерж. докл. XXVIII иауч, конф. Л.. 1970. 34. Боженов Е. П., Погасян Р. Г. Огневой способ разработки мерзлых, грунтов -Реф.инф.Д1НИИЭПсельстрой. М., 1970,№ 26. 35. Боженов Е. П. Сокращение трудозатрат при высвобождении шпал подкрановых путей из мерзлого грунта термогаэодипамнческим способом, — В кн.. Механизация ручного труда в строительствеМДИТН. Л., 1972. 36. Боженов П. И., Григорьев Б. А., Нестерёнко В. В. Влияние некоторых факторов на формирование прочностных известкдаогкремиеземных изделий в парогазовой среде. — В кн.: .Влияние газовой среды на химические реакции в производстве силикатных материалов. Вильнюс, 1974. 37. Боженов Е. П., Бабнн Ю. Н., Федоров Ю. В. Очистка дкважин, бу-римых.-в мерзлой грунте термогазодинамическим способом. — В кн.: Строительные машины, автомобили « двигатели, детали машин. Краткое содерж. доил. XXX науч. конф./ЛИСИ. Л., 1972, 38. Баженов Е. П. Термогазодинамическин способ высвобождения шпал железнодорожных путей открытых карьеров в зимнее время. — В кн.: Горнотехнологическая теплофизика. Тез. Н Всесоюзной науч. техн. конф. «Проблемы горной тенлофизики»/ЛГИ. Л., 1981. 39. Боженов Е. П. Термогазодипамическое бурение ледовых массивов.— В кн.: Горпотехнологическан теплофиэчка. Тез. 11 Всесоюзной, йауч.-гехн. _с конф. «Проблемы горной теплофизнки»/ЛГИ. Л., 1981. ‘»•’ «40. ‘Боженов П. И., Нестерекко В. В. Обработка изделий- на основе магния в парогазовой среде. — В кн.: Строительные материалы, строительное производство. Краткое содерж. докл. XXIX науч. конф./ЛИСИ. — Л., 1971. ‘ 41. Боженов Е. П. Термогазодипамические устройства для закрепления (обжига! грунтовых поверхностей и аэродромов. — В кн.: Строительные н дорожные машины, электротехника, автомобили «Двигатели, .детали Мишин. Мат-лы к XXIX ниуч конф./ЛИСИ. — Л» 1471. 42. Борисенков А. И. Автономный буровой снаряд на твердом топли во,¹— В кн / Проблемы горной физики. М., 1974. , 43, Бричкнн А. В. и др. Механизм разрушения горной породы: под дей- стене* высоких температур и теоретические основы термического буреряя скважин. — Вестник АН Каэ.ССР, J955, J* 3. . 44. Еричкнн А. В. и др. Термическое бурение горных пород/Оргэнерго строй. Куйбышев. 1958. 45. Бричкин А, В., Генбач А. М» Калинов В. А. Газоструйный аппарат для резки бетона и железобетона. А. с. № 193337. —> Опубл. в Б. И. «в, 1967. 46. Брнчкин А. В., Перевертун В. В., Калинов В. А., Бобович В. С. Резка бетона и железобетона гээоструйкыми приборами ракетного тн-па. — Промышленное строительство, № 4, 1968. 47. Бричкнн А. В., Перевертун В. В. На прав лев гное разрушение искусственных минеральных сред огнеструйными горелками. Алма-Ата, 1973. 48. Бричкин А. В., Лейкин Б. В. Опыт огневого бурения в мерзлых и талых моренных грунтах. — Тр. Всесоюзной конф. Новые физические методы разрушения минеральных сред. Л., 1970. 49. Бричкнн А. В. и др. Огневое бурение ледников в высокогорных условиях! — Изв. Всесоюзного географ, об-ва, т. 9, 1967. 50. Васильев А. П. О термическом способе бурения скважин в особо Крепких гдрных породах. — «Колыма», 1955, № 9. ‘ 51. Гаркуша И. П., Кузнецов А. Н. О составе образующихся под действием лазерного излучения продуктов эрозии поверхности горных: порол при их лазер но-термическом разрушении. — В кн.: Горнотехнологнческая теплофизика. Tea. II Всесоюзной науч.-техн. конф. Nike Air Max 90 Femme «Проблемы горной теп-лофизики»/ЛГИ. л., 1981. roshe run 52. Гинзбург А. П. Аэрогазодинамнка. М.; Высшая школа, 1968. 53. Горяйнов Э. Электрическая сварка и резка бетонных керамических и каменных материалов. М.: Стройиздат. 1972. 54. Голдаев И. П., Юдин А. И. Термическая очистка поверхностей сооружений. — Механизация строительства, 1961, № 2. 55. Гелдаев И. П. Автоматизированная гаэоструйная резка гранита в массиве. — Строительные материалы, 1969, Лё М. 56. Голдаев И. nike mercurial П. и др. Воздушный газоструйный термоотбойник для обработки горных пород.— Строительные и дорожные машины, 1965, №6. 57. Голдаев И. П., Моторненко А. П. и др. Термическое разрушение мерзлых грунтов воздушными газоструйными термоинструментами. Л.: Недра, 1970. 58. Голдаев И. П. и др. Многорежимная формированная горелка для термического разрушения материалов, использующая в качестве окисли-.теля кислород. — Реф. инф. Изв. вузов УССР. Киев, 1966. 59. Голдаев И. П. и др. Кислороднопорошковая горелка для газоструйной резки железобетонных конструкций. — Реф. инф. Изв. вузов УССР. Киев, 1966. 60. Дворов И. И. Геотермальная энергетика. М.: Наука, 1976. 61. Дербенёв Л. С» Капустин А. А. и др. Очистка асфальтобетонныхпокрытий карьерных автодорог от снежно-ледяных накатов сверхзвуковойвысокотемпературной газовой струей, — В кн.; Горнотехнологнческая теп лофиэика. Тез. II Всесоюзной науч.-техн. конф. «Проблемы горной теплофнэики»/ЛГИ, Л., 1981. 62. Дмитриев А: П. и др. Термозлектрофизическое разрушение горных пород: М.: МГИ, Часть 1 — 1973; Часть II -=• 1975. 63. Дмитриев А. П. Физические методы разрушения гортях-породНЧ.: МГИ, 1980. 64. Дмитриев А. П. и др. Термическое и комбинированное разрушение горных пород. М.: Недра, 1978. 65. Ершов Н. И. Электронный луч для резания горных пород. — Шахтное строительство, 1970, № 5. 66. Кальман Дж» Роллсет Г. К. Достижение по применению огневого способа бурения скважин при разработке таконита. — В кн.: Разрушение и механика горных пород. М.^ 1962. 67. Каплунов Р. П. Термический способ проведения шпуров. — Горный журнал, 1954, Л»ч’ вв. Каплунов Р. И, и яр. Термической бурение реактивными горелками. М., №57. 69. Кравченко В. С Электротермическое разрушение диэлектрических горных пород при диэлектрическом нагреве. -— В кн.: Новые фнзческие истоды разрушения минеральных сред. Л.: Недра. 197D. 70. Kopчаков В. Ф. Основные направления развития электрофизических методов разрушения горных пород. — В кн.: Физика горных пород и процессов. Тез. Всесоюзной науч. «онф./МГИ. — М» 1971. 71. Коуплеиа, Л. Е. Химия цементов. М.: Стройиздат, 1969. ?2. Крепко Л., Ужеиь-Сннь-И. Теория неустойчивости горения а жидкостных ракетных двигателях. М., 1958. 73. Курбатов Н. Я. Опыт применений огневых работ в современных рудниках. — Горный журнал, 1930, Jft 6—7. 74. Кутателадзе С. nike air max 1 pas cher С. Гидравлика газожидкостных систем. М., 1958. 75. Кутателадзе С. С. Вопросы теплопередачи и гидравлики двухфазных сред. М.-Л., 1961. 76. Литвинов И. М. Новое в термическом закреплении грунтов. — В кн.: Мат-лы IV Всесоюзного сов. по закреплению и уплотнению грунтов. Тбилиси, 1964. 77. Лященко В. Н. Исследование процесса разлета продуктов лазерного разрушения горных пород. =— В кн.: Горне-технологическая тешюфиэнка. ‘Тез. выступлений II Всесоюзной науч.-техн. конф. «Проблемы горной теп-яофнэнкиэ/ЛГИ. — Л., 1981. 78. Махин В. А. Динамика жидкостных ракетных двигателей. М.: Машиностроение, 1969. 79. Мелекидэе И. Г., Ларин Р. О., Бежанов Ф. X. Исследование ру-шаемости тешенита термическим методом/ АН СССР.—Тбилиси, 1964, . т. XXXIV. 3. !’ , 80. Мисник Ю. М., Хомннский В. А. Теория и практика разрушения ‘• мерзлых горных пород, с применением СВЧ электромагнитных полей. -— В кн.: Горнотехнологнческая теплофизика. Тез. II Всесоюзной науч.-техн. конф. «Проблемы горной теплофизики»/ЛГИ. — Л., 1981. 81. Москалев А. Н. Об интенсификации процесса термического разрушения горных пород. — В кн.: Гор нотех но логическая теплофизика. Тез. Н Всесоюзной науч-техн. конф. «Проблемы горной теплофизики>/ЛГИ. — Л., 1981. .82. Нестереико В. В. Обработка строительных материалов ларогазовой смесью. — Тр./ЛИСИ «Строительные материалы из попутных продуктов промышленности». Л., 1976, № 102. 83. Осташев Н. А. О термическом методе укрепления лессовых оснований под промышленными сооружениями. — Строительная промышленность, 1953, JA 5. 84. Павлов Б. А. Электротермическая резка железобетонных конструк- . ций- Механизация строительства, 1966, № 9. , 85. Патент США № 2781754. 1957. 86. Патент США № 3917007. 1973. — 87 Патент США № 3934659. 1975. ^!; _. 88. Патент США № 3750609. 1973. 89. Пехович А. И., Жидких В. М. Расчет теплового режима твердых тел, — М.: Энергия, 1968. .’ 90. Ровнин Л. И., Покровский Г. И. Реактивное бурение скважин в рыхлых грунтах. — Разведка и охрана недр, 1976, № 10. 91. Семенов В. М. Электрический способ направленного раскола прй-;, родного камня. — Строительные материалы, 1969, № 2. 92. Супрун В. М., Баженов Е. П. Об особенностях разрушения мине ральных пород сверхзвуковой газовой струей. — Тр./Высшее авиационное училище ГА. — Л., 1969, вып. 38. ‘

   93. Шаулов Ю. X., Лернер М. О. Горение в жидкостных ракетных двигателях.

   Поделиться ссылкой:

   • Нажмите, чтобы поделиться на Twitter (Открывается в новом окне)
   • Нажмите здесь, чтобы поделиться контентом на Facebook. (Открывается в новом окне)

   Похожее