Обжиг мела 6

Пример У-2. Femme Canada Goose [с.99: Китаев Б. И. и др. nike soldes running Теплотехнические расчеты металлургических процессов. Изд-во «Металлургия», 1970. с.528,] Вычислить расход воздуха, количество и состав продуктов сгорания природного газа, при следующих исходных данных. Газ сухой. Состав: СН₄ = 95,82%; С₂Н₆ = 2,04%; С₃Н₈ = 1,02%; С₄Н₁₀ = 0,41%; СО₂ = 0,2%; N₂ = 0,51%; содержание влаги сухом газе = 15,55 г/м³. Необходимо также вычислить теоретическую и балансовую температуры горения при условии, что температуры подогрева газа и воздуха равны 300° С. Газ сжигается в горелках с частичным предварительным перемешиванием. Поэтому, согласно табл. 18, величина коэффициента расхода воздуха α =1,1, а допустимая величина химического недожога = 2%. Состав влажного газа. При — 15,55 г/м³ содержание водяных паров в газе При Н₂О = 1,9% получим, что действительное содержание СН₄ СН₄ = С После пересчета состав влажного газа: СН₄ = 94%; С₂Н₆ == 2%; С₃Н₈ = 1%; С₄Н₁₀ = 0.4%; СО₂ = 0,2%; N₂ = 0,5%; Н₂О = 1,9%. Расход кислорода на горение 0,01 (т + 0,01 (2СН₄ + 3,5С₂Н₆ + 5С₃Н₈ + 6,5С₄Н₁₀) = 0,01 (2^.94+ 3,5^.2+ 5^.1+6,5^.0,4) = 2,026 м ³!м³. air max rose Теоретический расход воздуха L_o (1 + k)V_Ог = 4,76 ^.2,026 = 9,65 м³/м³. Действительный расход воздуха L_a = αL₀ — 1,1*9,65 = 10,62 м³/м³. Объемы отдельных составляющих продуктов сгорания, м³/м³ газа: _{O 2} = = 0,01 (СО₂ + СН₄ + 2С₂,Н₆ + ЗС₃Н₈ + 4С₄Н₈) = = 0,01 (0,2 + 94 + 2^.2 + 3^.1 + 4^.0,4) =1,028; = 0,01 (2СН₄ + ЗС₂Н₆ + 4С₃Н₈ + 5С₄Н₁₀ + 1,9) = = 0,01 (2 ^.94 + 3-2 + 4-1 + 5-0,4 + 1,9) = 2,019; = 0,01N₂ + αk = 0,005 + 1,1 -3 76-2,026 = 8,385; V_O2 = (α— 1) V_O2 = 0,1-2,026 = 0,203. Nike Air Max 90 Общее количество продуктов сгорания (дыма): V_α= + V_HoO + V_Ni + V_Ot = 1,028 + 2,019 + 8,385 + 0,203 = 11,635 м³/м³ Вследствие химического недожога рассчитанный объем продуктов сгорания и их состав будут несколько отличаться от фактического. При относительно небольшой величине недожога этой разностью можно пренебречь. Состав продуктов сгорания (дыма): N₂ = O₂ = 1,75% . timberland femme Плотность продуктов сгорания Теплота сгорания газа = 358СН₄ + 636С₂Н₂ + 913С₃Н₈ + 1185С₄Н₁₀ = 358-94 + 636-2 + 913-1 + 1185-0,4 = 36328 кдж/м³ (8660 ккал/м³). Определим L_a и Vα по упрощенным формулам. Для природного газа, имеющего > 8550 ккал/нм³, l= 1,105; S₁ = 0,38; S₂ = —0,075 (см. табл. 20). Тогда L_o = 0,001105-8630 = 9,49 м³/м³; L_a = αL₀ = 1,1^.9,49 = 10,45 м³/м³; ΔV = 0.38 + 0,075^.8,63 = 1,03 м³/м³; Va = Lα + ΔV= 10,45 + 1,03 = 11,48 м³/м³. Химическая энтальпия продуктов сгорания: а) без учета химической неполноты сгорания (недожога). i_x= 3120 кдж/м³ (745 ккал/м³); ■ б) с учетом химической неполноты сгорания (химического недожога) i_x = (730 ккал/м³). Энтальпию подогретых газа и воздуха можно также вычислить с помощью таблицы, [с. 429 и 430]. При 300° С энтальпия воздуха равна 94,38 ккал/м³. Средняя теплоемкость газа с = 0,01 [0,4505СН₄ + 0,596 (С₃Н₆ + С₃Н₈ + С₄H₁₀) + 0,4449СО₂ + 0.3121N₂ + +0,3864Н₂О] = 0,01 [0,4505^.,94 + 0,596-3,4 + + 0,4449^.,0,2 + 0,3121-0,5 + 0,3864-1,9] = 0,4536 ккал/(м^я-град). Энтальпия продуктов сгорания без учета химического недожога i_общ = ix + 136+ 94,384,187 = == 3120 + 1363120 + 49 + 362 = 3531 кдж/м³. Общая энтальпия с учетом химического недожога i⁶_oбщ = 3060 + 49 + 362 = 3471 кдж/м³. Содержание воздуха в продуктах сгорания V_L= тогда температура горения составит: теоретическая t_α^т = 2025° С и балансовая — t _α^б = 2090° С (см. приложение II книги). Этот расчет выполняют как расчет теплообменного аппарата, который должен обеспечить нагрев движугающегося слоя частиц известняка до температуры, гарантирующей отсутствие недожега (недопала) (~900° С), причем поверхностью нагрева этого аппарата является поверхность самих частиц известняка. Схема теплообмена в измельчительнообжиговой установке показана на рис. timberland earthkeepers bottes В качестве теплоносителя принимаем продукты полного сгорания топлива. Таким образом, для работы на газовом топливе результат такого расчета дает полную высоту агрегата при определенн. Для ГДДо схема теплообмена, очевидно, подобна схеме имеющей место в шахтной печи с прямотоком. В зоне обжига теплоемкость (отношение подведенной к телу количества теплоты к достигнутой разности температур) потока материалов резко возрастает за счет развития эндотермического процесса (с поглощением теплоты) диссоциации карбонатов. Таким образом, температурные поля печи представляют собой взаимосвязанную систему, и изменение температуры в одном горизонте обязательно вызовет изменение ее в другом. Например, желая уменьшить температуру на выходе аппарата, можно уменьшением удельного расхода топлива. Но это обязательно вызовет изменение конечной температуры материалов в зоне обжига t_x. Эта температура снизится, что может привести к появлению недожога. Расчет, следовательно, нужно начинать с теплового баланса зоны обжига. Это вполне возможно, так как теплообмен завершен и тепловой баланс этой зоны автономен [Китаев Б. nike air jordan femme 2017 И. и др. Теплообмен в доменной печи. Из-во «Металлургия»,1966 ]. Отсюда определяется удельный расход топлива, и далее можно будет непосредственно перейти к расчету геометрических размеров всех узлов устаовки по формулам: а) для противотока при условии- W_Г >W_М (! нам нужно для прямотока) при W (Х-3), б) для противотока при условии W_Г < W_М (Х-6) для высот ступеней завершенного теплообмена. Здесь W _Г и W_М — водяные эквиваленты потоков газа и материала (мела), которые представляют собой произведение расхода газа G на удельную теплоемкость c: W= G ^. c кДж/(ч ^. град) или ккал/ч ^{. nike air force 1} град. Таким образом, W представляет собой расход воды, кг/час, эквивалентный по теплоемкости данному конкретному потоку. Если теплоемкость берется в ккал/(кг^. град), то произведение (G ^.c) численно совпадает с водяным числом, так как для воды с=1. Если же с выразит в кдж/ (кг^.град), то водяное число определяется по формуле W=Gc_м/c_в = С /с_в , где с_в – теплоемкость воды. . с_υ — теплоемкость насыпного 1 м³ шихты, ккал/(м³ /град). Пример. (с.235) Определить высотные размеры (габариты) помольнообжиговой установки для обжига извести, отапливаемой природным газом и работающей с интенсивностью (по известняку) горизонтального сечения 1000 кг/(м^{2 .}ч) (производительностью500 кг/ч). Размер куска известняка (в примере d= 100 мм, . Составим тепловой баланс зоны обжига на 1 кг известняка. Расход тепла: -на диссоциацию известняка 1780 кдж (425 ккал) (?); На 500 кг: 500х1780=890000 кДж (212710 ккал) 1 дЖ = 0,239 кал — на перегрев СаО с 850 до 950° С: С= 56 – атомная масса СаО; 100 – атомная масса СаСО₃ ; 0,3 — ? отношение теплоемкостей газа при температурах 930 и 850 ⁰С (средняя, в этом интервале температур, теплоемкость газа) — тепловые потери зоны во внешнюю среду (по опытным данным) равны 167,2 кдж; — потери с газами, уходящими из зоны обжига с температурой 850 + 20 = 870° С (см. рис. 81): В (12,5 + 0,22) 1,425^.870 = 15 760В. Здесь В — расход природного газа м³ на 1 кг известняка; 12,5 — количество продуктов сгорания от сжигания 1 м³ природного газа при коэффициенте расхода воздуха α = 1,2; 0,22 — количество СО₂ от диссоциации известняка. Приход тепла: 1) от горения газа B В ^.35 400 кдж; 2) от нагретого воздуха В ^. 11,29 ^. 0,32 • 500 = В7550 кдж. Здесь 11,29 — количество воздуха для горения 1 м³ газа при α = 1,2. Из уравнения теплового баланса 1780 + 70,4 + 167,2 + 15 760В = 35 400В + 7550В находим удельный расход природного газа В: В = 0,074 м³ /кг СаО₃ или, выразив это количество тепла в единицах условного топлива, получим 7,40 = 9,0% от массы известняка. Этот расход топлива обусловит определенную температуру колошника, которую рассчитывают по формуле [67, с. 30] t …см. с.235 Теплотехнические расчеты металлургических печей. Определим отношение водяных чисел для зоны подогрева: Начальная температура известняка t_нач= 0° С. Величина незавершенности теплообмена Δt = 20° С (см. рис. 81). Тогда t_K = 850(1 —0,715) + 0,715^.20 = 286° С.

Определение высоты зоны подогрева

Высоту зоны подогрева Н₁ определяют по формуле (Х-3)[ ]: Н₁= ω— скорость схода (перемещения) материалов, м/ч; —теплоемкость насыпного кубометра материалов, Дж/(м^3.град); к_υ — коэффициент теплопередачи, вт!(м^3.град). Дальше см. с.236.